羅茨鼓風(fēng)機(jī)鼓風(fēng)曝氣攪拌裝置的研制及應(yīng)用

羅茨鼓風(fēng)機(jī)鼓風(fēng)曝氣攪拌裝置的研制及應(yīng)用

山東錦工有限公司是一家專業(yè)生產(chǎn)羅茨鼓風(fēng)機(jī)、羅茨真空泵、回轉(zhuǎn)風(fēng)機(jī)等機(jī)械設(shè)備公司，位于有“鐵匠之鄉(xiāng)”之稱的山東省章丘市相公鎮(zhèn)，近年來，錦工致力于新產(chǎn)品的研發(fā)，新產(chǎn)品雙油箱羅茨風(fēng)機(jī)、水冷羅茨風(fēng)機(jī)、油驅(qū)羅茨風(fēng)機(jī)、低噪音羅茨風(fēng)機(jī)，贏得了市場好評(píng)和認(rèn)可。

在生產(chǎn)實(shí)踐過程中,我們對(duì)礬液(如堿式氯化鋁溶液)要求較高;在投加使用時(shí),不管是采用原液投加,還是采用稀釋溶液投加,都要求投加溶液中的上下層比重一致、均勻,不結(jié)塊,否則就會(huì)影響絮凝效果,造成投加泵堵塞,甚至造成水質(zhì)事故。通常我們對(duì)礬液的攪拌采用的是機(jī)械攪拌裝置或人工攪拌,前者耗電大,儲(chǔ)液池池底、角落沉淀物多,后者耗時(shí)費(fèi)力,攪拌不均勻,使用前后溶液比重偏差大,造成投加浪費(fèi)嚴(yán)重,為此我們?cè)谀蠈幠乘畯S的儲(chǔ)礬池進(jìn)行了羅茨鼓風(fēng)機(jī)鼓風(fēng)曝氣攪拌裝置的試驗(yàn),取得了實(shí)效。
一、羅茨鼓風(fēng)機(jī)鼓風(fēng)曝氣攪拌裝置的設(shè)置
利用生產(chǎn)工藝中濾池氣水反沖洗的原理,在溶液池(尺寸長寬高2500mm×2000mm×3000mm)距池底100mm高處按間距50mm×50mm標(biāo)準(zhǔn)布置橫向3條,豎向4條DN50管道,在溶解池(尺寸長寬高1500mm×1000mm×3000mm)距池底10mm高處布置橫向1條,豎向2條DN50管道,并在所有管道上按150mm的間距在兩側(cè)錯(cuò)位開口徑為8mm的孔洞,斜45°角向下,通過羅茨風(fēng)機(jī)鼓風(fēng)曝氣機(jī)(其型號(hào)為:XGB-7旋渦氣泵,電機(jī)功率2.2kW,最大壓力:24.5kPa,正常工作壓力:小于18kPa,最大真空度:16.67kPa,最大流量:160m3/h)向管道中輸送氣體,對(duì)溶液池和溶解池的溶液進(jìn)行自動(dòng)定時(shí)攪拌,從而達(dá)到不沉淀、上下層比重一致、均勻的目的。
二、羅茨鼓風(fēng)機(jī)鼓風(fēng)曝氣攪拌裝置運(yùn)行試驗(yàn)
(一)未進(jìn)行攪拌的溶液池、溶解池比重、池底結(jié)塊數(shù)據(jù)
1.在2006年1月15日～1月17日,我們?cè)谀蠈幠乘畯S分別對(duì)溶液池、溶解池設(shè)點(diǎn)進(jìn)行取樣調(diào)查。按溶液池、溶解池池深3m均分為3部分,共設(shè)3個(gè)取樣點(diǎn)(即池上層、池中層、池下層),每隔4小時(shí)分別取樣檢測其礬液比重。見表1以及表2:
表1溶液池礬液比重測試表(g/cm3)時(shí)間:2006.1.15～1.17
時(shí)間(h) 0 4 8 12 16 20 24 28 32
池上層 1.20 1.20 1.19 1.19 1.18 1.19 1.18 1.16 1.18
池中層 1.20 1.21 1.20 1.20 1.21 1.21 1.22 1.21 1.22
池下層 1.20 1.22 1.20 1.21 1.20 1.23 1.21 1.22 1.24
時(shí)間(h) 36 40 44 48 52 56 60 64 68
池上層 1.18 1.17 1.15 1.17 1.17 1.16 1.15 1.16 1.14
池中層 1.24 1.22 1.22 1.24 1.22 1.23 1.25 1.23 1.24
池下層 1.23 1.22 1.25 1.23 1.26 1.24 1.26 1.25 1.28

表2溶解池礬液比重測試表(g/cm3)時(shí)間:2006.1.15～1.17
時(shí)間(h) 0 4 8 12 16 20 24 28 32
池上層 1.05 1.04 1.05 1.04 1.04 1.05 1.04 1.04 1.03
池中層 1.05 1.05 1.04 1.05 1.05 1.06 1.06 1.08 1.06
池下層 1.05 1.05 1.06 1.06 1.07 1.06 1.08 1.07 1.09
時(shí)間(h) 36 40 44 48 52 56 60 64 68
池上層 1.02 1.03 1.01 1.00 1.01 1.02 0.99 1.01 0.
池中層 1.06 1.08 1.07 1.07 1.10 1.07 1.09 1.08 1.12
池下層 1.07 1.09 1.08 1.08 1.11 1.08 1.09 1.12 1.15

由表1、表2測試數(shù)據(jù)可知:溶液池上層礬液與下層比重相差0.14g/cm3,溶解池上層礬液與下層比重相差0.17g/cm3,偏差太大,不利于控制加礬,不利于成本控制,對(duì)生產(chǎn)將會(huì)造成水質(zhì)事故的隱患。
2.在2006年1月15日～2月16日,分別對(duì)溶液池、溶解池的東、南、西、北四個(gè)角及池中央底部共取5個(gè)點(diǎn)取樣檢測池底結(jié)塊厚度,見表3:
表3溶液池、溶解池池底結(jié)塊厚度測試表時(shí)間:2006.1.15～2.16
溶液池池底結(jié)塊度厚度(cm) 溶解池池底結(jié)塊度厚度(cm)
時(shí)間(天) 1 5 10 15 20 25 30 時(shí)間(天) 1 5 10 15 20 25 30
池底中部 0 7 13 18 22 26 30 池底中部 0 5 9 14 18 23 27
池底東角 0 6 13 17 21 25 30 池底東角 0 4 9 13 17 21 25
池底南角 0 6 12 16 21 26 28 池底南角 0 5 10 14 17 22 26
池底西角 0 7 13 17 22 27 29 池底西角 0 5 9 13 18 23 27
池底北角 0 6 11 16 21 26 29 池底北角 0 4 9 13 16 21 26
池底平均 0 6.4 12.4 16.8 21.4 26 29.2 池底平均 0 4.6 9.2 13.4 17.2 22 26
由表3可知:溶液池、溶解池池底結(jié)塊分別以每月約29cm和26cm速度增加,這樣將容易堵塞管道,結(jié)塊的礬液也不能投入生產(chǎn)使用,造成生產(chǎn)浪費(fèi)。
(二)安裝羅茨風(fēng)機(jī)鼓風(fēng)曝氣攪拌裝置運(yùn)行后試驗(yàn)數(shù)據(jù)
1.2006年6月20日～6月22日,我們?cè)谀蠈幠乘畯S的一組溶液池和溶解池作為試驗(yàn)池,安裝羅茨風(fēng)機(jī)鼓風(fēng)曝氣攪拌裝置進(jìn)行相關(guān)比重?cái)?shù)據(jù)測試。每隔5小時(shí)利用羅茨風(fēng)機(jī)鼓風(fēng)曝氣機(jī)定時(shí)羅茨風(fēng)機(jī)鼓風(fēng)曝氣攪拌礬液5分鐘,其測試有關(guān)試驗(yàn)數(shù)據(jù)見表4、表5:
表4溶液池礬液比重測試表(g/cm3)時(shí)間:2006.6.20～6.22
時(shí)間(h) 0 4 8 12 16 20 24 28 32
池上層 1.20 1.20 1.19 1.20 1.19 1.20 1.19 1.19 1.20
池中層 1.20 1.19 1.20 1.20 1.21 1.20 1.20 1.21 1.21
池下層 1.20 1.21 1.20 1.21 1.20 1.21 1.21 1.20 1.22
時(shí)間(h) 36 40 44 48 52 56 60 64 68
池上層 1.21 1.19 1.21 1.20 1.20 1.20 1.20 1.21 1.20
池中層 1.20 1.21 1.20 1.20 1.21 1.21 1.20 1.21 1.21
池下層 1.21 1.20 1.22 1.21 1.20 1.20 1.21 1.20 1.21

從表4可以看出,溶液池上中下三層的數(shù)據(jù)偏差有明顯變化,最大數(shù)據(jù)為1.22g/cm3,最小為1.19g/cm3差值僅為0.03g/cm3,基本達(dá)到了比重一致、均勻的目的。
表5溶解池礬液比重測試表(g/cm3)時(shí)間:2006.6.20～6.22
時(shí)間(h) 0 4 8 12 16 20 24 28 32
池上層 1.05 1.05 1.05 1.04 1.05 1.04 1.05 1.03 1.05
池中層 1.05 1.06 1.05 1.05 1.06 1.05 1.06 1.04 1.06
池下層 1.05 1.05 1.05 1.06 1.05 1.06 1.05 1.05 1.05
時(shí)間(h) 36 40 44 48 52 56 60 64 68
池上層 1.04 1.05 1.03 1.05 1.05 1.04 1.05 1.04 1.05
池中層 1.05 1.06 1.05 1.06 1.04 1.04 1.05 1.05 1.04
池下層 1.06 1.05 1.04 1.07 1.06 1.05 1.04 1.06 1.05

從表5可以看出,溶解池上中下三層的數(shù)據(jù)偏差有明顯變化,最大數(shù)據(jù)為1.07g/cm3,最小為1.03g/cm3差值僅為0.04g/cm3,也基本達(dá)到了比重一致、均勻的目的。
2.在2006年6月20日～7月20日對(duì)同一組溶液池、溶解池作為試驗(yàn)池分別進(jìn)行池底礬液結(jié)塊情況進(jìn)行測試。檢測結(jié)果見表6:
表6溶液池、溶解池池底結(jié)塊厚度測試表時(shí)間:2006.6.20～7.20
原液池池底結(jié)塊度厚度(cm) 釋稀池池底結(jié)塊度厚度(cm)
時(shí)間(天) 1 5 10 15 20 25 30 時(shí)間(天) 1 10 15 20 25 30
池底中部 0 2 0 2 0 3 0 池底中部 0 0 0 0 1 0
池東池底 0 0 1 0 3 0 4 池東池底 0 3 0 2 0 1
池西池底 0 1 0 1 0 2 0 池西池底 0 0 4 0 2 0
池南池底 0 0 0 0 1 0 1 池南池底 0 0 0 0 0 0
池北池底 0 0 2 0 0 0 0 池北池底 0 2 0 1 0 1
池底平均 0 0.6 0.6 0.6 0.8 1 1 池底平均 0 1 0.8 0.6 0.6 0.4

由表6可知:溶液池、溶解池池底結(jié)塊積泥平均高度最高為1cm,最低為0cm,基本達(dá)到了池底不積泥、結(jié)塊的目的。
三、結(jié)語
通過采用羅茨風(fēng)機(jī)鼓風(fēng)曝氣攪拌裝置對(duì)礬池溶液定時(shí)進(jìn)行攪拌,基本滿足了溶液中的上下層比重一致、均勻,不結(jié)塊的目的,也達(dá)到了生產(chǎn)工藝的要求,隨后我們?cè)谀蠈幠乘畯S三組礬池中進(jìn)行改造,全部采用羅茨風(fēng)機(jī)鼓風(fēng)曝氣攪拌裝置進(jìn)行攪拌。投入使用后,取得了可觀的經(jīng)濟(jì)效益和隱形效益。
(一)經(jīng)濟(jì)效益
以該水廠(供水能力6萬噸/日)9月礬耗指標(biāo)進(jìn)行試驗(yàn)測試,上半個(gè)月未進(jìn)行攪拌,下半個(gè)月進(jìn)行攪拌,所測試數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)見表7:
表7測試數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)表
項(xiàng)目
時(shí)間 原水平均濁度
(NTU) 抽水總量
(m3) 礬耗總量
(kg) 礬耗率
(kg/km3)
9月上半月 20 70.89 15993 22.56
9月下半月 24 75.5 13093 17.34

從上表中數(shù)據(jù)得知,通過攪拌前后對(duì)比,攪拌后千噸水礬耗率下降5.22%。
(二)隱形效益
礬池羅茨風(fēng)機(jī)鼓風(fēng)曝氣攪拌裝置的試驗(yàn)成動(dòng),確保了混凝劑投加的穩(wěn)定性,為有效控制好沉淀出水的濁度提供了保證,從而更好地保證出廠水濁度控制在現(xiàn)定范圍內(nèi)。在水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)日益要求提高的發(fā)展時(shí)期,其帶來的間接經(jīng)濟(jì)效益是無法估量的。

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